每日一贴-----线路板知识杂谈

chenwycn

pcb翘曲

线路板翘曲，会造成元器件定位不准；板弯在SMT,THT时，元器件插脚不整，组/安装困难；

IPC-6012，SMB--SMT的线路板最大翘曲度或扭曲度0.75%,其它板子翘曲度一般不超过1.5%;电子装配厂允许的翘曲度(双面/多层)通常是0.70---0.75%,(1.6mm板厚）实际上不少板子如SMB,BGA板子要求翘曲度小于0.5%;部分工厂甚至小于0.3%;

IPC-TM-650 2.4.22B

翘曲度计算方法=翘曲高度/曲边长度

chenwycn

线路板翘曲的预防：
1。工程设计：层间半固化片排列应对应；
多层板芯板和半固化片应使用同一供应商产品；
外层C/S面图形面积尽量接近，可以采用独立网格；
2。下料前烘板
一般150度6--10小时，排除板内水汽，进一步使树脂固化完全，消除板内的应力；开料前烘板，无论内层还是双面都需要！
3。多层板叠层压板前应注意板固化片的经纬方向：
经纬向收缩比例不一样，半固化片下料叠层前注意分清经纬方向；芯板下料时也应注意经纬方向；一般板固化片卷方向为经向；覆铜板长方向为经向；
4。层压厚消除应力   压板後冷压，修剪毛边；
5。钻孔前烘板：150度4小时；
6。薄板最好不经过机械磨刷，建议采用化学清洗；电镀时采用专用夹具，防止板弯曲折叠
7。喷锡後方在平整的大理石或钢板上自然冷却至室温或气浮床冷却後清洗；
翘曲板处理：
150度或者热压3--6小时，采用平整光滑的钢板重压，2-3次烘烤；
好像有专用的机械可以用！

czx

好贴，内容如再多些，建议加精。

chenwycn

高频开关电源 High－ frequency Switching Mode Power Supply （电源技术讲座四）

北京电子信息大学路秋生吴亚娟(北京100031)

1高频开关电源的组成与分类

　　开关电源具有体积小、效率高等一系列优点，在各类电子产品中得到广泛的应用。但由于开关电源的控制电路比较复杂、输出纹波电压较高，所以开关电源的应用也受到一定的限制。

　　电子装置小型轻量化的关键是供电电源的小型化，因此需要尽可能地降低电源电路中的损耗。开关电源中的调整管工作于开关状态，必然存在开关损耗，而且损耗的大小随开关频率的提高而增加。另一方面，开关电源中的变压器、电抗器等磁性元件及电容元件的损耗，也随频率的提高而增加。

　　目前市场上开关电源中功率管多采用双极型晶体管，开关频率可达几十kHz；采用MOSFET的开关电源转换频率可达几百kHz。为提高开关频率必须采用高速开关器件。对于兆赫以上开关频率的电源可利用谐振电路，这种工作方式称为谐振开关方式。它可以极大地提高开关速度，原理上开关损耗为零，噪声也很小，这是提高开关电源工作频率的一种方式。采用谐振开关方式的兆赫级变换器已经实用化。

　　开关电源的集成化与小型化已成为现实。然而，把功率开关管与控制电路都集成在同一芯片上，必须解决电隔离和热绝缘的问题。

1．1开关电源的基本构成

　　开关电源采用功率半导体器件作为开关器件，通过周期性间断工作，控制开关器件的占空比来调整输出电压。开关电源的基本构成如图1所示，其中DC/DC变换器进行功率转换，它是开关电源的核心部分，此外还有起动、过流与过压保护、噪声滤波等电路。输出采样电路（R1、R2）检测输出电压变化，与基准电压Ur比较，误差电压经过放大及脉宽调制（PWM）电路，再经过驱动电路控制功率器件的占空比，从而达到调整输出电压大小的目的。图2是一种电路实现形式。

　　DC/DC变换器有多种电路形式，常用的有工作波形为方波的PWM变换器以及工作波形为准正弦波的谐振型变换器。

图1开关电源的基本构成

图2开关型稳压电源的原理电路

　　对于串联线性稳压电源，输出对输入的瞬态响应特性主要由调整管的频率特性决定。但对于开关型稳压电源，输入的瞬态变化比较多地表现在输出端。提高开关频率的同时，由于反馈放大器的频率特性得到改善，开关电源的瞬态响应问题也能得到改善。负载变化瞬态响应主要由输出端LC滤波器特性决定，所以可以利用提高开关频率、降低输出滤波器LC乘积的方法来改善瞬态响应特性。

1．2开关型稳压电源的分类

　　开关型稳压电源的电路结构有多种：

　　（1）按驱动方式分，有自励式和他励式。

　　（2）按DC/DC变换器的工作方式分：①单端正励式和反励式、推挽式、半桥式、全桥式等；②降压型、升压型和升降压型等。

　　（3）按电路组成分，有谐振型和非谐振型。

　　（4）按控制方式分：①脉冲宽度调制(PWM)式；②脉冲频率调制(PFM)式；③PWM与PFM混合式。

　　（5）按电源是否隔离和反馈控制信号耦合方式分，有隔离式、非隔离式和变压器耦合式、光电耦合式等。

　　以上这些方式的组合可构成多种方式的开关型稳压电源。因此设计者需根据各种方式的特征进行有效地组合，制作出满足需要的高质量开关型稳压电源。

2开关电源常用的电路类型

2．1PWM变换器

　　脉冲宽度调制（PWM）变换器就是通过重复通/断开关工作方式把一种直流电压（电流）变换为高频方波电压（电流），再经过整流平波后变为另一种直流电压输出。PWM变换器有功率开关管、整流二极管及滤波电路等元器件组成。输入输出间需要进行电气隔离时，可采用变压器进行隔离和升降压。PWM变换器的工作原理如图3所示。由于开关工作频率的提高，滤波电感L，变压器T等磁性元件以及滤波电容C等都可以小型化。

　　对于PWM变换器，加在开关管S两端的电压us及通过S的电流is的波形近似为方波，如图4所示。占空比D定义为式中：Ts——开关工作周期；

　　ton——一个开关周期内导通时间；

　　toff——一个开关周期内断开时间；

　　对于这种变换器，有两种工作方式。一种是保持开关工作周期Ts不变，控制开关导通时间ton的脉冲宽度调制（PWM）方式，另一种是保持导通时间ton不变，改变开关工作周期Ts的脉冲频率调制（PFM）方式。

图3PWM变换器的基本工作原理

图4变换器开关工作的波形

2．2隔离型变换器

　　DC/DC变换器用于开关电源时，很多情况下要求输入与输出间进行电隔离。这时必须采用变压器进行隔离，称为隔离变换器。这类变换器把直流电压或电流变换为高频方波电压或电流，经变压器升压或降压后，再经整流平滑滤波变为直流电压或电流。因此，这类变换器又称为逆变整流型变换器。

　　（1）推挽型变换器与半桥型变换器

　　推挽型变换器与半桥型变换器是典型的逆变整流型变换器，电路结构和工作波形如图5所示。加在变压器一次绕阻上的电压幅度为输入电压UI，宽度为开关导通时间ton的脉冲波形，变压器二次电压经二极管V1、V2全波整流为直流。图5（a）表示推挽型变换器的电路结构和工作波形，图5(b)表示半桥型变换器的电路结构和工作波形。如只从输出侧滤波器来看，工作原理和降压型变换器完全相同，二次侧滤波电感用于存储能量。如以图中所示的占空比来表示时，电压变换比m与降压型变换器相类似，即

m=D/n

式中n——变压器的匝数比，n=N1/N2；

N1——为一次绕组的匝数；

N2——为二次绕组的匝数。

（a）推挽型 (b)半桥型

图5推挽型与半桥型变换电路

　　（2）正激型变换器

　　正激型变换器电路如图6所示，它是采用变压器耦合的降压型变换器电路。与推挽型变换器一样，加在变压器一次侧（一半）上的电压振幅为输入电压UI，宽度为开关导通时间ton的脉冲波形，变压器二次电压经二极管全波整流变为直流。电压变换比为

m=D/n

　　对于这种变换器，开关导通时变压器存储能量，一次绕组中的励磁电流达到：式中：IM1为绕组N1的励磁电感。

图6正激型变换电路

　　开关断开时，变压器释放能量，二极管V3和绕组N3就是为此而设，能量通过它们反馈到输入侧。开关一断开，绕组N1中存储的能量转移到绕组N3中，绕组N3的励磁电流为式中：N1、N2、N3为绕组N1、N2和N3的匝数。

　　反馈二极管V3为导通状态时，变压器去磁。绕组N3的励磁电感LM3与绕组N1电感LM1的关系为LM3释放能量所需要的时间可由下式求出：为防止变压器饱和，在开关断开期间内变压器必须全部消磁，则tre≤(1－D)Ts。

　　(3)隔离型CuK变换器

　　隔离型CuK变换器电路如图7所示。开关断开时，电感L1的电流IL1对电容C11充电，充电电荷量为

ΔQoff=IL1·toff

图7隔离型Cuk变换电路

同时C12也充电(二极管V导通)，开关S导通时，二极管V变为截止状态,C12通过L2向负载放电,放电电荷为这时C11也处于放电状态。稳定状态时，电容C11充放电电荷量相等，则电压变换比为式中：n为变压器匝数比，n=N1/N2

　　（4）电流变换器

　　电流变换器电路如图8所示，它是逆变整流型变换器。图8（a）是能量回馈方式，开关S导通时[S1、S2导通时刻见图8（a）]，电感器L的一次侧电压为UI－nTUO(nT=N1/N2),电感L励磁并储存能量；S断开时，储存在电感L中的能量通过二极管V3反馈到输入侧。若采用图示的占空比，则电压变换比为：式中：nL为反馈绕组的匝数比，nL=N3/N4

　　对于图8（b）所示的变换器，两只开关同时导通时，加在电感L上的电压为UI，电感L励磁并储存能量。任意一只开关断开时，反向电压（nTUO－UI）加到电感L上，电感L释放能量。其工作原理与升压型变换器类似，电压变换比为（5）全桥型变换器

（a）能量回馈式(b)升压式

图8电流变换电路

　　全桥型变换器如图9如示，S1、S3及S2、S4是两对开关，重复交互通断。但两对开关导通有时间差。所以变压器一次侧加的电压UAB为脉冲宽度等于其时间差的方形波电压。变压器二次侧的二极管将此电压整流变为方波（UF），再经滤波器变为平滑直流电供给负载。

图9全桥型变换电路

　　电压变换比为m=D/n

2．3准谐振型变换器

　　在PWM电路中接入电感和电容的谐振电路，流经开关的电流以及加在开关两端的电压波形为准正弦波，这种电路被称为准谐振型变换器。图10表示出电流谐振开关和电压谐振开关的基本电路以及工作波形。

　　图10（a）是电流谐振开关，谐振用电感Lr和开关S串联，流经开关的电流为正弦波的一部分。当开关导通时，电流is从0以正弦波形状上升，上升到电流峰值后，又以正弦波形状减小到零，电流变为零之后，开关断开，见图（a）波形。开关再次导通时，重复以上过程。由此可见，开关在零电流时通断，这样动作的开关叫做零电流开关（Zero－CurrentSwitch）,简称为ZCS。在零电流开关中，开关通断时与电压重叠的电流非常小，从而可以降低开关损耗。采用电流谐振开关时，寄生电感可作为谐振电路元件的一部分，这样可以降低开关断开时产生的浪涌电压。

（a）电流谐振式(b)电压谐振型

图10准谐振开关电路

　　图10（b）所示电路为电压谐振开关，谐振电容Cr与开关并联，加在开关两端的电压波形为正弦波的一部分。开关断开时，开关两端电压从0以正弦波形状上升，上升到峰值后又以正弦波形状下降为零。电压变为零之后，开关导通，见图（b）波形。开关再断开时，重复以上过程。可见开关在零电压处通断，这样动作的开关叫做零电压开关（Zero－VoltageSwitch），简称ZVS。在零电压开关中，开关通断时与电流重叠的电压非常小，从而可以降低开关损耗。这种开关中寄生电感与电容作为谐振元件的一部分，可以消除开关导通时的电流浪涌与断开时的电压浪涌。

　　电流谐振开关中开关导通时电流脉冲宽度ton由谐振电路决定，为了进行脉冲控制，需要保持导通时间不变，改变开关的断开时间。对于电压谐振开关，开关断开时的电压脉冲宽度toff由谐振电路决定，为了进行脉冲控制，需要保持开关的断开时间不变，改变开关的导通时间。在以上两种情况下，改变开关工作周期，则谐振变换器就由改变开关工作频率进行控制。

　　在图10所示电路中，开关电压或电流的波形为半波，但也可以为全波，因此谐波开关又可分为半波谐振开关和全波谐振开关两种。

3功率电路主要元器件的选择与保护

　　目前，在高频开关电源中应用最广泛的功率半导体器件有两类：双极型功率晶体管和功率金属氧化物场效应管。

3．1功率晶体管的选择

　　选择晶体管时，必须注意两个基本参数：第一个参数是晶体管截止时的耐压值，第二个参数是晶体管在导通时能承受的电流值。这两个参数的选择是由开关电源的类型决定的。

　　（1）单端反激式变换器中开关晶体管的选择

　　对图11所示的单端反激式变换器，晶体管的集电极与发射极之间最大耐压值式中：UI——加到晶体管集电极的直流电压；

　　Dmax——最大工作占空比。

为了限制晶体管的集电极电压，工作占空比值应取低一些，一般应低于50％，即Dmax

chenwycn

（a）原理图(b)波形图

图11隔离单端反激式变换器电路

　　晶体管饱和时的集电极电流可按下式计算

Ic=I/n

式中：I——变压器二次绕组的峰值电流；

　　n——变压器一、二次绕组匝数比。

　　Ic也可以用输出功率Po来表示。假定变换器的效率为0.8，最大占空间比Dmax为0.4,则

Ic=6.2Po/UI

(2)推挽式变换器电路中开关晶体管的选择

　　对图12所示推挽式变换器电路,它实际上是由两个单端正激变换器电路构成。所以，在开关晶体管截止时，每只开关管上承受的电压限制在2UI以内，利用输出功率、效率、最大占空比，可推导出晶体管集电极工作电流的表达式如下：假定变换器的η=0.8，Dmax=0.8，则集电极工作电流为

（a）原理图(b)波形图

图12推挽式变换器电路

（3）半桥式变换器电路开关晶体管的选择

　　图13所示半桥式变换器中，变压器的一次侧在整个周期中都流过电流，磁心得到充分利用，对功率开关管的耐压要求较低，决不会超过线路峰值电压。与推挽式电路相比，若输出相同的功率，则开关晶体管必须流过2倍的电流。

　　在半桥式变换器电路中，因为变压器的电压已减少到UI/2，为了获得相同的功率，晶体管的工作电流将加倍。假定变换器的效率η=0.8，最大占空比Dmax=0.8，则晶体管的工作电流为:半桥式变换器的另一个优点是:它可以自动校正变压器磁心偏磁,避免变压器磁心饱和。

图13半桥式变换器电路

　　在设计开关电源时，还应考虑的是使用双极型晶体管还是MOSFET管，这两种晶体管各有优缺点。二者相比较，双极型晶体管价格较低，而MOSFET管由于驱动电路简单，所以整个电路设计也比较简单。

　　双极型晶体管有一个缺点，就是工作截止频率较低，一般在几十kHz左右，而MOSFET管的开关工作频率可达几百kHz。开关电源工作频率高就意味着设计出来的开关电源体积较小。提高开关电源的工作频率，这是当前开关电源设计的一个趋势。

3．2功率晶体管的保护

　　功率晶体管的保护有抗饱和、二次击穿等问题，这里重点介绍二次击穿的防止及RC吸收回路元件参数的选择方法。

　　（1）正偏压的二次击穿

　　要设计出一个工作稳定、可靠的开关电源，必须避免开关晶体管出现正向偏置状态下的二次击穿现象。

　　图14表示晶体管集电极电流Ic与Uce间的关系图，曲线的轨迹代表的是晶体管可以工作的最大限度范围。在晶体管导通期间，落入安全区正向偏置的负载曲线认为是安全的，工作时不能超过厂家所提供的器件热限度和安全工作区。

图14双极型晶体管安全工作区

　　正向偏置的二次击穿现象是由若干个发热点引起的。这些发热点是由于晶体管在高压下电流的不均衡而造成的。它们分布在功率晶体管工作面上的许多地方，由于晶体管的基极－发射极结间是负温度系数，这些发热点就增加了局部电流流动，电流越大，则产生功率越大，进而使得某一发热点的温度更高。由于集电极对发射极的击穿电压也是负温度系数，所以与上述结果相同。由此可见，如果加在晶体管上的电压不消失，电流就不会终止，集电极－发射极结就会被击穿，而晶体管会由于无法抗拒高温而损坏。

　　有一种防止正向偏压二次击穿的新方法：在制造晶体管时增加了发射极平衡技术，使用这种技术制造的晶体管可以工作在它本身允许的最大功率和最大集电极电压的条件下，而不必担心会产生二次击穿。应用这种技术的器件如图15所示。

　　具体实现方法是在功率开关晶体管的基极再串接一个结型场效应管，场效应管起着基极平衡电阻的作用，其阻值随集电极对基极电压的变化而变化。当集电极电压变化时，能够维持恒定的功耗。

图15 防止二次击穿的措施

　　（2）反偏压的二次击穿

　　当晶体管用作开关器件使用时，存储时间和开关损耗是两个重要的参数。如果不能有效地减少存储时间，变压器就会产生饱和，而且开关电源的调整范围就会受到限制。

　　同时，对开关损耗必须进行控制，因为它影响着整个电源系统的工作效率。

　　实际应用中，晶体管的反向偏置安全工作区（RBSOA）很有实用意义，如图16所示。

图16反向偏置时安全工作区

　　RBSOA曲线表示，对于Uce低于Uceo的情况，只受晶体管集电极电流Ic的限制。对Uce高于Uceo情况，集电极电流必须随所加的方向偏置电压的增加而减少。

　　很明显，反向偏置电压Ueb是非常重要的，它对RBSOA的影响非常大。在开关晶体管加反向偏压时，因为关断时间会减少，应避免基极－发射极结的雪崩现象发生。设计时可采用有箝位二极管的RC吸收回路以避免雪崩现象的发生。

　　（3）开关晶体管的RC吸收回路

　　由上面的讨论可见，开关晶体管工作在截止状态的瞬间，为了把存储时间减少到最低限度，一般采用加大反向基极电流的办法。但是如果Ib过大，会造成发射结的雪崩，而损坏晶体管。为了防止这种情况的发生，可采用RC吸收回路，RC吸收回路并联在开关晶体管的集电极－发射极之间，在功率开关晶体管截止时给开关晶体管集电极电流分流，见图17。

　　当晶体管V1截止时，电容C通过二极管V2被充电到工作电源电压E＋，当晶体管V1导通时，电容C经过电阻R放电。实际上，吸收回路消耗了一定量的功率，减轻了开关管的负担。如果没有吸收回路，这一部分功率必须由开关管承担。

图17晶体管截止电流吸收网络

　　在实际设计电路时，可用下面的公式进行估算。在晶体管截止时，其能量可用下式表示：式中：Ic——最大集电极电流（A）

Uce——最大集电极－发射极电压（V）

　　tr——集电极电压最大上升时间（s）

　　tf——集电极电流最大下降时间(s)

由电容的定义可求出由图17可知，电容C上的电压可以写成下式：式中：ton是晶体管导通时间（这时C经过R放电）　　选取RC回路的值要保证以下两条：一是在开关晶体管截止期间内（toff）必须能使电容C充电到接近Uce电压，二是在晶体管导通期间（ton），必须使电容C上的电荷经电阻R放完，所以应使表达式的值接近于1。

当ton=3RC时，e－3=0.05，即可以认为经过3RC的延迟,电容C已基本上把电荷放完,这样R的取值可由下式决定:

R=ton/3C

同时还应检验在晶体管导通时，电容C通过开关管放电的电流Idis,应把它限制在0.25Ic以下,可用下式计算:

Idis=Uce/R

[例]在一半桥变换器中使用开关晶体管,Uce=200V，tf=2μs，tr=0.5μs，变换器的工作频率f=20kHz,开关晶体管的集电极工作电流Ic=2A,试计算RC吸收回路的R、C值。

解取C=22nF，假定ton是总周期1/f的40％，则由R=ton/3C有取R=300Ω，再核对放电电流这个值大于Ic（2A）的25％，需再计算R的值取R=430Ω。

3.3MOSFET的选择和保护

　　功率场效应管(PowerMOSFET)是近些年发展起来的半导体器件，在高频开关电源中得到了广泛的应用。

　　它具有几个明显的优点：工作频率高达200kHz以上，从而可进一步减小开关电源的体积和重量；同时它还具有工作速度快、功率大、耐压高、增益高，几乎不存在存储时间，没有热击穿等优点。

　　MOSFET是电压型控制器件。为了在漏极D得到一个较大的电流，必须在MOSFET的栅极和源极S之间加一个控制电压。

　　为了驱动MOSFET导通，需要在栅极和源极间加入电压脉冲。为了提高MOSFET管的开关速度，驱动电压源的阻抗Rg必须非常低。

　　当MOSFET管关闭时，在漏极和源极之间就会出现很高的阻抗，从而抑制了电流的流动。

　　当功率MOSFET用作开关器件时，漏源极间电压降与漏极电流成正比。也就是说，功率MOSFET工作在恒定电阻区，因此它实际上象电阻一样起作用。所以功率MOSFET漏源极间的导通电阻Rdson就成为一个十分重要的参数，它与双极型三极管的集电极－发射极间饱和压降的重要性一样。当Ugs达到门限电压时（一般是2～4V），漏极电流Id开始流动。当Ugs超过门限电压之后，漏极电流和栅极电压的比值呈线性增长，这样漏极电流对栅极电压的变化率（称为跨导gfs）在漏极电流较大时，实际上是个常数。

　　MOSFET可以提供非常稳定的安全工作区（SOA），因为在正向偏置时，它不受二次击穿的影响，因此，无论施加直流还是脉冲电压，它的SOA曲线比双极型晶体管要好。用功率MOSFET作开关器件使用时，在额定电压下驱动额定电流，不用吸收回路是可能的。当然，在实际设计电路时，还应适当降低额定值，图18表示典型MOSFET的SOA曲线，为了与双极型晶体管比较，把它们重叠画在一起。

　　为了充分发挥MOSFET的优点，在设计MOSFET电路时应注意以下几点，以防在高频工作时产生振荡现象。

　　（1）尽量减短与MOSFET各管脚接线的导线长度，特别是栅极引线长度，如果实在无法减短，可以用小磁环或1个小电阻R1与MOSFET管栅极串联，如图19所示。使用这两个元件应尽量靠近管子的栅极，以消除寄生振荡。

　　（2）由于MOSFET具有极高的输入阻抗，为了避免电路正反馈引起的振荡，驱动源的阻抗必须很低。当MOSFET的直流输入阻抗很高时，它的动态阻抗（交流输入阻抗）会随着工作频率的变化而变化。

　　由于MOSFET的栅极和源极之间的硅氧化层比较容易被击穿，如果两极间所加的电压超过了厂家给定的参数值，就会使管子造成永久性损坏。实际上，栅极电压的最大值一般是20～30V，即使所加的栅极电压低于最大允许值，也要对电路采取措施，确保避免由于杂散电容引进的尖峰脉冲把MOSFET的氧化层损坏。

图18 SOA比较图

图19 用铁氧体磁环消除寄生振荡

　　为了使MOSFET管更安全有效地工作，一般情况下需要在MOSFET的源漏极间加RC吸收回路。因为RC吸收回路消耗了多余的关断MOSFET的能量，否则这部分能量要由MOSFET开关管来消耗，其工作原理与双极型晶体管RC吸收回路相同。

作者简介

　　路秋生男副教授。1982年毕业于山东大学电子系，现在北京电子信息大学电子系任教，主要从事电子技术、电力电子技术的教学、科研工作。

　　吴亚娟女讲师。毕业于北京科技大学电气自动化系。现在北京电子信息大学电子系任教，主要从事电子技术教学、科研工作。

收稿日期：2000.1.19

定稿日期：2000.3.28

chenwycn

开关电源有关术语和定义

--------------------------------------------------------------------------------

本标准采用下列定义。本标准未特别给出的通用性的定义，参见GB/T2900.33、GB/T3859和相关标准的定义。 3.1　 系统和部件 systems and components 3.1.1　 不间断电源设备（UPS） uninterruptible power system (UPS) 变流器、开关和储能装置（如蓄电池）组合构成的，在输入电源故障时，用以维持负载电力连续性的电源设备。 3.1.2　 变流器 converter 电力电子变换的运行单元，包含一个或几个电子阀器件，变压器，必要时还有滤波器和辅助装置（如有）。[GB/T2900.33] 3.1.3　 UPS功能单元 UPS functional unit 具有完成某一运行功能的单元，如UPS整流器，UPS逆变器或UPS开关。 3.1.4　 UPS整流器 UPS rectifier 用于整流的AC/DC变流器。[GB/T2900.33，修饰] 3.1.5　 UPS逆变器 inverter 用于逆变的DC/AC变流器。[GB/T2900.33，修饰] 3.1.6　 直流储能系统 DC energy storage system 由单个或多重器件（典型的是蓄电池）构成，用以提供所需储能时间的系统。 3.1.7　 直流环节 DC link 整流器或整流器/充电器和逆变功能单元之间相互连接的直流电路。 3.1.8　 （二次）蓄电池 (secondary) battery 两个或两个以上的电池单体连接在一起，作为电源使用的蓄电池[GB/T2900.11] 3.1.9　 阀控密封（二次）蓄电池 valve regulated sealed (secondary) cell 在正常情况下，保持封闭的一种二次蓄电池，只有当内部压强超过预定值时，气体才能通过一个泄放装置排放出去。该蓄电池不能按常规添加电解液[GB/T2900.11]。 3.1.10　 排气（二次）蓄电池 vented (secondary) cell 有盖的二次蓄电池，盖上有可让气体泄放的开口[GB/T2900.11]。 3.1.11　 蓄电池充电器 battery charger 变交流为直流，用于蓄电池充电的设备。 3.1.12　 UPS开关 UPS switch 用来使负载与UPS或旁路连接、隔离的开关。它可以是熄灭换相、电网换相或自换相的电子式开关或机械开关，视负载对供电连续性的要求而定。 3.1.13　 转换开关 transfer switch 由一个或几个开关组成的UPS开关。用以使电力从一个电源转换至另一个电源。 3.1.14　 （电力）电子开关 electronic (power) switch 至少含有一个可控阀器件，用于电力电子切换的运行单元。[GB/T2900.33] 3.1.15　 机械式UPS（电力）开关 mechanical UPS (power) switch 一种机械开关装置，在一般电路状况下能接通、传输和切断电流，一般电路状况包括规定的过载运行状况，以及在规定的非正常电路状况（如短路）下承载规定时间的电流。[IEV441，修饰] 注：上述开关可以有接通能力，但未必能够切断短路电流。 3.1.16　 混合UPS（电力）开关 hybrid UPS (power) switch 由可分开的机械触头与至少一个可控电子阀器件组成的UPS电力开关。 3.1.17　 自换相电子开关 self-commutated electronic switch 由电子开关内部组件提供换相电压的电子开关。 3.1.18　 电网换相电子开关 line commutated electronic switch 由电网提供换相电压的电子开关。 3.1.19　 UPS断路器 UPS interrupter 在正常电路状况下能接通、传输和切断电流，并且在异常电路状况下，能在规定时间内传输电流和切断电流的UPS开关。 3.1.20　 UPS隔离开关 UPS isolation switch 在断开位置上能保持绝缘距离，并能接通、承载、切断电流的机械式UPS开关，诸如符合UPS运行要求的断路器和隔离器。 3.1.21　 互连开关 tie switch 可将两组或更多组交流母线连接在一起的UPS 开关。 3.1.22　 UPS维修旁路开关 UPS maintenance bypass switch 为了维修时的安全起见，用来隔离UPS某一部分或某几部分的开关，而负载电力的连续性通过一个替代通路保持。 3.1.23　 多功能UPS开关 multiple function UPS switch 能完成3.1.19至3.1.22所述之两项或更多项功能的UPS开关. 3.1.24　 交流输入电源 AC input power 向UPS和旁路（如有）供电的电源，既可以是主电源，也可以是备用电源。 3.1.25　 旁路 bypass 代替间接交流变流器的供电电路。 3.1.26　 维修旁路 maintenance bypass 为维修期间安全和（或）保持负载电力连续性而用来允许隔开UPS 的一部分或几部分的电源通路。该通路可以由主电源或备用电源供电。 3.1.27　 静态旁路（电子旁路） static bypass (electronic bypass) 代替间接交流变流器的供电电路（主电源或备用电源），该电路的控制是通过一个电力电子开关进行的，例如晶体管、晶闸管、双向晶闸管或其它的半导体器件或装置。 3.1.28　 UPS单元 UPS unit 完整的UPS至少由一个下述功能单元构成：UPS逆变器、UPS整流器和蓄电池或其它储能装置。这样的单元应能与其它UPS单元一起运行，形成一个并联UPS或冗余UPS。 3.1.29　 单台UPS single UPS 只包含一个UPS 单元的UPS。 3.1.30　 并联UPS parallel UPS 一种UPS，由两个或更多个作并联运行的UPS 单元组成。 3.1.31　 局部并联UPS partial parallel UPS 逆变器并联运行的UPS，这些逆变器共用一个公共的蓄电池和/或公共的UPS整流器。 3.1.32　 冗余系统 redundant system 为提高负载电力的连续性，在一个系统中增加功能单元或单元组。 3.1.33　 局部冗余UPS partial redundant UPS 逆变器或逆变器和/或其它功能单元有冗余量的UPS 。 3.1.34　 备用冗余UPS standby redundant UPS 在运行中的UPS单元发生故障之前，就有一个或几个UPS保持备用状态的不间断电源设备。 3.1.35　 并联冗余UPS parallel redundant UPS 用几个并联UPS单元来分担负载的不间断电源设备，当一个或 几个UPS单元故障时，其余的UPS可以胜任地承载全部负载。 3.2　 设备和部件的性能 performance of system and components 3.2.1　 主电源 primary power 在正常情况下，可以持续供电的电源，一般由电力公司供电，但有时由用户自己发电。 3.2.2　 备用电源 standby power 准备在主电源故障时取代主电源的电源。 3.2.3　 旁路电源 bypass power 通过旁路供电的电源。 3.2.4　 反向馈电 backfeed 将UPS中可能存在的一部分电压或能量，直接回馈或通过泄漏电路回馈到任一输入端的情况。 3.2.5　 正常负载 normal load 正常运行方式的负载，其状况尽可能接近制造厂商操作说明书规定的正常使用中最不利的情况。 3.2.6　 线性负载 linear load 当施加可变正弦电压时，其负载阻抗参数（Z）恒定为常数的那种负载。

chenwycn

3.2.7　
   非线性负载 non-linear load
    负载阻抗参数（Z）不总为恒定常数，随诸如电压或时间等其它参数而变化的那种负载。
3.2.8　
   首选电源 preferred source
    正常条件下向负载供电的交流电源。
3.2.9　
   电源故障 power failure
    供电电源的性能出现负载不能接受的任何变化。
3.2.10　
   负载电力的连续性 continuity of load power
    电源有效地以额定稳态和瞬态允差范围向负载供电，且畸变和电力中断不超过负载所规定的限值。
3.2.11　
   为以后用途保留
3.2.12　
   UPS开关操作 UPS switch operation
    UPS开关从通态到断态（分断操作）或相反（闭合操作）的转换，中断负载电流的分断操作称为"分闸"，接通负载电流的闭合操作称为"合闸"。
   注1：术语通态和断态源自半导体技术用语，但就广义而言，也被用于表示机械开关的闭合和分断位置。
   注2：术语分断和闭合源自机械开关的专门用语，但就广义而言，也被用于表示半导体开关阀器件控制信号的撤除和施加。
3.2.13　
   UPS的正常运行方式 normal mode of operation
   UPS在下列情况下供电时，最终达到的稳定运行状态；
   a) 主电源存在，并处于给定允差之内；
   b) 蓄电池已充好电，或者在给定的能量恢复时间内已再充电；
   c) 连续运行或可能连续运行；
   d) 锁相有效（如有锁相）；
   e) 负载在给定范围之内；
   f) 输出电压在给定允差内；
   g) 在使用UPS开关的地方，旁路有效并在规定的允差之内。
3.2.14　
   UPS的储能供电运行方式 stored energy mode of operation
    UPS在下列供电情况下运行：
   a) 主电源中断或超出给定的允差；
   b) 直流储能系统开始消耗；
   c) 负载在给定范围内；
   d) 输出电压在给定允差之内；
   注：通常称之为"蓄电池运行"。
3.2.15　
   UPS的旁路运行方式 bypass mode of UPS operation
    UPS由旁路向负载供电的运行状态。
3.2.16　
   UPS的双变换 UPS double conversion
   任何UPS运行时，负载电力的连续性均用逆变器保持，在正常运行方式下使用直流环节的能量，在蓄电池供电方式运行下使用储能系统的能量（见附录B.1）。此时其输出电压和频率与输入电压和频率的状况无关。
3.2.17　
   带旁路UPS的双变换 UPS double conversion with bypass
   同3．2．15中UPS的双变换，但增加以下情况：在输出暂时过载和持续过载时，或在UPS整流器/逆变器发生故障时，电力暂时由一个交流旁路供电（见附录B.2）。在旁路运行时，负载可能受输入供电电压和频率变化的影响。
3.2.18　
   UPS互动运行 UPS line interactive operation
   任何UPS运行时，在正常运行方式下，负载电力的连续性由使用UPS逆变器或使用一个电源接口来保证，此时，主电源与输入电源的频率一致。
   而当交流输入电压和/或频率超出UPS预期变化限值时，UPS逆变器和蓄电池以规定的输出电压/频率，在蓄电池供电方式运行，保持负载电力的连续性（见附录B.3）。
3.2.19　
   带旁路的UPS互动运行 UPS line interactive operation with bypass
   同3．2．18中UPS与输入电源的互动运行，但增加以下情况：即当UPS的功能单元故障时，负载可转移到另一个由主电源或备用电源（见附录B.4）供电的交流旁路。此时，负载可能受输入供电电压和频率变化的影响。
3.2.20　
   UPS后备运行 UPS passive standby operation
   任何UPS运行时，在正常运行方式下，负载主要由主电源供电，并承受输入电压（见注）和频率在规定限值内的变化。当输入交流电压超出UPS设计的负载允差时，则在储能供电运行方式下，UPS逆变器由蓄电池供电，维持负载电力的连续性（见附录B.5）。
    注：正常运行方式下，主电源可以由辅助装置，例如铁磁谐振调节器或静态装置等来调节。
3.2.21　
   手动控制 manual control
   有人介入操作的控制方式。[IEV441]
3.2.22　
   自动控制 automatic control
   没有人介入操作，而是响应预定条件的出现而动作的控制方式。[IEV441]
3.2.23　
   半自动控制 semi-automatic control
   开关控制的操作（分断和闭合）可以自动控制（3 .2.22），也可以手动控制（3.2.21）。
3.2.24　
   同步切换 synchronous transfer
   负载电力在两个电源之间的转移，两者在频率、电压、相位和电压量值的限制方面都是同步的。
3.2.25　
   同步 synchronization
    将一个交流电源的频率和相位调节到与另一个交流电源相一致。
3.2.26　
   异步切换 asynchronous transfer
    负载电力在两个不同步电源之间的转换。
3.2.27　
   电磁骚扰（EMI） electromagnetic interference (EMI)
    因电磁扰动而引起设备、传输通道或系统的性能下降。[GB/T4365]
3.2.28　
   设备可移动性 equipment mobility[GB/T4943]
   （见GB/T4943）
3.2.28.1　
   可移动设备 movable equipment
   重量小于或等于18公斤，而不被固定安装的设备，或者具有车轮、脚轮或者其它便于让操作者搬动以完成原定用途的设备。
3.2.28.2　
   静置设备 stationary equipment
    不便移动的设备。
3.2.28.3　
   固定安装设备 fixed equipment
    予以紧固或用其它方法固定安装于指定位置的静置设备。
3.2.28.4　
   嵌入式设备 equipment for building-in
    用来装入特制空间（如壁或类似的地方）而设计的设备。
3.2.29　
   与供电电源的连接 connections to the supply
   （见GB/T4943）
3.2.29.1　
   A型插接式UPS pluggable UPS-type A
    UPS与建筑上电源的连接是通过非工业用插头和插座，或应用连接器，或两者皆用。
3.2.29.2　
   B型插接式UPS pluggable UPS-type B
    通过工业插头和插座与建筑电源相连的UPS，工业插头和插座均符合GB/T11918和GB/T11919或类似应用的国家标准。
3.2.29.3　
   永久连接式设备 permanently connection equipment
    用螺钉、接线端子与建筑上电源的配电线相连接的UPS。
3.2.29.4　
   可拆卸的电源软线 detachable power supply cord
    电源用的柔性电线，借助适用的连接器与UPS相连。
3.2.29.5　
   不可拆卸的电源软线 non-detachable power supply cord
   固定于或安装在设备上的电源软线。
3.2.30　
   可触及性 accessibility
   （见GB/T4943）
3.2.30.1　
   操作者可触及区 operator access area
   在正常运行条件下，下列区域之一：
   a) 无需使用工具即可触及；
   b) 无需使用工具即可触及，触及的方法须事先向操作者认真告知；
   c) 操作者接到指令后，无论是否需要使用工具都需触及。
   注：术语"触及"(access)和"可触及"(accessible)都与上述定义的操作者触及区有关，除非另有规定。
3.2.30.2　
   维修触及区 service access area
    它不同于操作者触及区，这是维修人员即使在设备合闸情况下，也必须触及的区域。
3.2.30.3　
   限制触及位置 restricted access location
   设备所处的房间或空间，有下列限制之一者：
   a) 只有维修人员携带专用工具或锁具和钥匙才能触及的场所。
   b) 受控制触及的场所。

chenwycn

3.2.30.4　 工具 tool 螺丝起子和其它能用于操作螺钉、插销或类似紧固器具的任何物体。（见GB/T4943） 3.2.31　 电路特性 circuit characteristics （见GB/T4943） 3.2.31.1　 主电路 primary circuit 直接连接到外部供电电源或其它等效供电电源（如电动机-发电机组）的内部电路。它包括变压器的初级绕组，电动机，其它负荷器件及与供电电源连接的装置。 3.2.31.2　 二次电路 secondary circuit 不直接与主电源连接的电路。 3.2.31.3　 危险电压 hazardous voltage 电路中峰值超过42.4V或直流大于60V的电压，以及电路中存在不能满足下述要求之一者： -- 限流电路 -- 符合3.2.31.8要求的TNV电路。 3.2.31.4　 特低压（ELV）电路 extra-low voltage(ELV) circuit 在正常运行方式下，导体之间和任何导体与地之间的电压不超过峰值42.4V或直流60V的二次电路，它至少用基本绝缘隔离危险电压，并且既不必满足SELV电路的各种要求，也不必满足限流电路的各种要求。 3.2.31.5　 安全特低压（SELV）电路 safety extra-low voltage(SELV) circuit 这种二次电路在正常情况和单一故障条件下，其设计和保护措施使任何两个可触及部分之间的电压，以及对一级设备（要求有接地保护导体的设备）来说，任何可触及部位与设备保护接地端子之间的电压都不会超过安全值。 注1：在正常情况下，该安全电压值为42.4V峰值或直流60V。 注2：该SELV电路的定义与GB/T16895和/或IEC60364-4中所用的SELV术语不同。 3.2.31.6　 限流电路 limited current circuit 设计和保护措施在正常情况以及可能的故障条件下，可使其产生的电流没有危险（小于或等于交流峰值0.7mA或直流2mA）的电路。 3.2.31.7　 危险能级 hazardous energy level 当电位高于或等于2V时，储能大于或等于20J，或者持续功率可能大于或等于240VA的这种能量水平。 3.2.31.8　 远程通讯网络电压（TNV）线路 telecommunication network voltage(TNV) circuit 一种在正常运行情况，载送远程通讯信号的电路。按照本标准3 .2.31.2 ，TNV电路被认为是二次电路。

3.2.32　 维修人员 service personnel（见GB/T4943） 经过适当的技术培训，并具有必要经验，可从事下述工作的人员： -- 能在设备的维修触及区完成作业； -- 了解他们在作业过程中所面对的危险和相应措施，以使其自身或他人的危险降至最小。 3.2.33　 操作者 operator（见GB/T4943） 维修人员以外的任何人。 注：本标准中的"操作者（operator）"与术语"使用者（user）"相同，两者可以互换使用。 3.2.34　 接触电流 touch current[GB/T12113] 流入相当人体阻抗网络的电流。 3.2.35　 保护导体电流 protective conductor current[GB/T12113] 用可忽略阻抗的电流表所测出的保护导体的电流（见附录F，图F .3） 3.2.36　 老化 burn-in 单元或系统在最终投入使用之前的运行，旨在稳定其特性和识别早期故障。 3.2.37　 绝缘试验 dielectric tests 为检验绝缘材料的绝缘强度和绝缘距离，施加高于额定电压值的电压且持续规定时间的试验。 3.2.38　 绝缘强度 dielectric withstand strength 规定的电压或电位变化梯度曲线，低于此值时，绝缘材料应能持续阻止电流流过。 3.2.39　 型式试验 type test 在设备的有代表性样机上进行的试验，其目的在于确定设备的设计和制造是否符合本标准要求。 注：购买者应认识到：对物理意义上和/或对功率额定值大的单元来说，为完成某些型式试验的适用设施可能并不存在，或并不经济可行。 这种情况也存在于某些电气试验，没有现成的商用模拟试验设备可供使用，或者这些试验所需要的特殊试验设备超出了制造厂商的厂房条件。 此时，制造厂商可就下述办法二取其一： a) 为符合其自身的利益，制造厂商可请经确认的验证试验机构进行试验。应当承认第三方验证的证书足以证明产品符合相关条款。 b) 用类似设计或类似条件下的局部装置的计算、经验和/或试验结果证明设计符合要求。 对于没有列为出厂试验项目的参数测试，应由制造厂和购买者协商作为合同条件规定。 3.2.40　 出厂试验 routine test 制造厂商为了质量控制，对每台设备或有代表性的样机所做的试验，也可以是在生产过程中，对零部件，材料或整机按要求所做的试验，以验证产品是否满足设计的技术条件。[GB/T2900.1，修饰] 3.3　 一般的规定值 specified value-General 3.3.1　 额定 rating 设定的机械、器件或设备之额定值及其运行条件。 3.3.2　 额定值 rated value 通常由制造厂商为元器件或设备，针对规定运行条件而选定量值。[GB/T2900.1] 3.3.3　 标称值 nominal value 用于指明或识别元器件或设备的适当近似值。[GB/T2900.1] 3.3.4　 限值 limiting value 在技术条件中为某一个量所规定的最大或最小允许值[GB/T2900.1] 3.3.5　 限流（控制） current limit(control) 保持电流不超过规定值的功能。 3.3.6　 允差带 tolerance band 某个量在规定限值内的数值范围。 3.3.7　 偏差 deviation 某一变量在规定瞬间的预期值与实际值之差。[IEV351] 3.3.8　 额定电压 rated voltage 由制造厂商规定的输入和输出电压（对于三相电源，指线电压）。 3.3.9　 额定电压范围 rated voltage range 由制造厂商规定的输入或输出电压范围，用额定电压的下限值和上限值表示。 3.3.10　 方均根电压变化 r.m.s. voltage variation 方均根电压与此前无扰动时的相应方均根电压之差。 注：对于本标准，术语"变化"(variation)有如下含义：某一个量在影响量变化前后的数值之差。 3.3.11　 电压时间积分变化 voltage time integral variation 电压的半周期时间积分与此前无扰动波形的相应值之差。 3.3.12　 峰值电压变化 peak voltage variation 峰值电压与此前无扰动波形的相应值之差。 3.3.13　 相位角 phase angle 一个或几个交流波形基准点之间的角度差，通常用电角度或弧度表示。 3.3.14　 额定电流 rated current 由制造厂商规定的设备输入或输出电流。 3.3.15　 有功功率，P active power,P 基波和各次谐波电功率之和。[GB/T2900.1，修饰] 3.3.16　 功率因数，λ power factor,λ 有功功率对表观功率之比。[GB/T2900.1] λ=P/S 3.3.17　 表观功率，S apparent power，S 在一个端口上的电压与电流方均根值之积[GB/T2900.1] S = UI 3.3.18　 位移因数 displacement factor 功率因数的位移分量；基波有功功率对基波 表观功率之比。 3.3.19　 UPS的效率 UPS efficiency 在储能装置没有明显的能量输入和输出条件下，输出有功功率对输入有功功率之比。 3.3.20　 额定频率 rated frequency 制造厂商规定的输入或输出频率。 3.3.21　 额定频率范围 rated frequency range 由制造厂商规定的输入或输出频率范围，以额定频率的下限值和上限值表示。 3.3.22　 频率变化 frequency variation 输入或输出频率的变化。 3.3.23　 总谐波畸变率 THD total harmonic distortion THD 交流量中，畸变含量的方均根值对基波分量的方均根值之百分比。

chenwycn

3.3.24　
   总畸变因数 TDF total distortion factor
   谐波含量的方均根值对交流量的方均根值之比。
3.3.25　
   单次谐波畸变 individual harmonic distortion
   某次谐波分量方均根值对基波分量方均根值之比。
3.3.26　
   谐波分量 harmonic components
   用周期函数的傅立叶级数项的序次及其方均根值表示的，谐波含量中的各次分量。
3.3.27　
   谐波含量 harmonic content
   从交流量中减去基波分量所得的值。[GB/T2900.33]
   注：谐波含量可以用时间函数或方均根值表示。
3.3.28　
   波形因数 form factor
   周期量的方均根值对整流后的平均值之比。[GB/T2900.1，修饰]
3.3.29　
   峰值因数 peak factor
   周期量的峰值对方均根值之比。
   注：术语"尖峰因数"（crest factor）与此同义。
3.3.30　
   瞬态 transient
   一个变量在两个稳态之间变化的过程。[IEV351]
3.3.31　
   恢复时间 recovery time
   控制量或影响量之一的阶跃变化瞬间，与稳定输出量恢复到、并且不再超出稳态允差带时刻之间的时间间隔。
3.3.32　
   储能供电时间 stored energy time
   当主电源故障，而起用按3.3.34已充分充电的储能装置时，UPS在规定的运行条件下，能确保负载电力连续性的最短时间。
   注：充分充电的意思是在经过一个能量恢复时间的再充电之后，已恢复了原来的能量。
3.3.33　
   截止电压 cut-off voltage
   认定蓄电池终止放电的规定电压。[GB/T2900.11]
3.3.34　
   能量恢复时间 restored energy time
   UPS在规定的使用条件下运行，按 3.3.33规定的程度放电之后，为充进保证另一次同样放电的电量，UPS储能装置再充分充电所需的最长时间。
   注：该时间是指在储能供电时间的放电之后，为重复进行储能供电时间的放电，而充分恢复到原储能量所需的时间。
3.3.35　
   环境温度 ambient temperature
   设备使用场所的空气温度或其它介质的温度。[IEV826]
3.4　
   输入值 input values
3.4.1　
   输入电压允差 input voltage tolerance
   UPS在正常方式运行，稳态输入电压的最大变化。
3.4.2　
   输入电压畸变 input voltage distortion
   在正常方式，输入电压的谐波畸变。
3.4.3　
   输入频率允差 input frequency tolerance
   UPS在正常方式运行，稳态输入频率的最大变化。
3.4.4　
   输入功率因数 input power factor
   在额定输入电压，额定输出表观功率，蓄电池充满电和UPS正常运行方式下，输入有功功率对输入表观功率之比。
3.4.5　
   UPS额定输入电流 UPS rated input current
   在额定输入电压，额定输出表观功率，额定输出有功功率，直流储能系统完全恢复时，UPS在正常运行方式下的输入电流。
3.4.6　
   UPS最大输入电流 UPS maximum input current
   在所允许的过载和输入电压允差的最不利条件下，以及直流储能系统耗尽时，UPS运行的输入电流。
3.4.7　
   UPS冲击电流 UPS inruch current
   UPS合闸以进入正常运行方式时，输入电流的最大瞬时值。
3.4.8　
   输入电流畸变 input current distortion
   在正常方式，输入电流的最大谐波畸变。
3.4.9　
    电源阻抗 supply impedance
    当UPS电源断开，电源端子处对UPS的阻抗。
3.4.10　
   高阻抗故障 high impedance failure
   电源阻抗被认为是无穷大时的故障（见附录G）。
3.4.11　
   低阻抗故障 low impedance failure
   电源阻抗可忽略时的故障（见附录G）。
3.5　
   输出值 output values
3.5.1　
   输出电压 output voltage
   输出端子之间的电压方均根值（另作规定的特殊负载除外）。
3.5.2　
   输出电压允差 output voltage tolerance
   UPS在正常方式或储能供电运行时，稳态输出电压的最大变化。
3.5.3　
   输出电压的周期性变化 periodic output voltage variation
   频率低于输出基波频率时，输出电压幅值的周期性变化。
3.5.4　
   输出频率允差 output frequency tolerance
   UPS在正常方式或储能供电方式运行，稳态输出频率的最大变化。
3.5.5　
   输出电流 output current
   输出端子的电流方均根值（另作规定的特殊负载除外）。
3.5.6　
   输出短路电流 short-circuit output current
   在各种运行方式下，UPS输出端子被短路时的最大输出电流。
3.5.7　
   输出过电流 output overcurrent
   输出电压保持在额定范围，在预定时间之内，UPS的最大输出电流。
3.5.8　
   过载能力 overload capability
   输出电压保持在额定范围，在正常方式或储能供电方式运行，在给定的时间之内，UPS输出电流超过所规定连续电流的能力。
3.5.9　
   输出阻抗 output impedance
   在规定频率，UPS输出端子对负载所显现的阻抗。
3.5.10　
   输出有功功率 output active power
   输出端子上的有功功率。
3.5.11　
   负载分担 load sharing
   几个电源同时向一个负载供电。
3.5.12　
   负载功率因数 load power factor
   在假定理想正弦电压下，用有功功率对表观功率之比所表示的交流负载特性。
   注：为实用需要，在制造厂商的技术参数表中，可能规定为包含谐波分量的总负载功率因数。
3.5.13　
   输出表观功率 output apparent power
   输出电压方均根值对输出电流方均根值之积。
3.5.14　
   （基准非线性负载时的）输出表观功率 output apparent power-reference non-linear loading
   在UPS输出端子加上附录E定义的基准非线性负载时，所测得的输出表观功率。
   注：本条只适用于为特殊应用而设计并命名的UPS，或者要求不包括线性负载的UPS。
3.5.15　
   额定输出表观功率 rated output apparent power
   制造厂商申明的，持续输出的表观功率。
3.5.16　
   额定输出有功功率 rated output active power
   制造厂商申明的输出有功功率。
3.5.17　
   闭合时间 make-time
   从合闸操作瞬间起，到主电路有电流流动瞬间止的时间间隔。[IEV441]
   注：对电子开关而言，开始瞬间乃指开关控制端施加控制信号的那一时刻。